低噪聲放大器(LNA)是射頻收發(fā)機(jī)的一個(gè)重要組成部分，它能有效提高接收機(jī)的接收靈敏度，進(jìn)而提高收發(fā)機(jī)的傳輸距離。因此低噪聲放大器的設(shè)計(jì)是否良好，關(guān)系到整個(gè)通信系統(tǒng)的通信質(zhì)量。本文以晶體管ATF54143為例，說明兩種不同低噪聲放大器的設(shè)計(jì)方法，其頻率范圍為2~2.2GHz；晶體管工作電壓為3V；工作電流為40mA；輸入輸出阻抗為50Ω。
1 定性分析
1.1 晶體管的建模
通過網(wǎng)絡(luò)可以查閱晶體管生產(chǎn)廠商的相關(guān)資料，可以下載廠商提供的該款晶體管模型，也可以根據(jù)實(shí)際需要下載該管的S2P文件。本例采用直接將該管的S2P文件導(dǎo)入到軟件中，利用S參數(shù)為模型設(shè)計(jì)電路。如果是第一次導(dǎo)入，則可以利用模塊SParams進(jìn)行S參數(shù)仿真，觀察得到的S 參數(shù)與S2P文件提供的數(shù)據(jù)是否相同，同時(shí)，測(cè)量晶體管的輸入阻抗與對(duì)應(yīng)的最小噪聲系數(shù)，以及判斷晶體管的穩(wěn)定性等，為下一步驟做好準(zhǔn)備。
1.2 晶體管的穩(wěn)定性
對(duì)電路完成S參數(shù)仿真后，可以得到輸入/ 輸出端的mu 在頻率2~2.2GHz 之間均小于1，根據(jù)射頻相關(guān)理論，晶體管是不穩(wěn)定的。通過在輸出端并聯(lián)一個(gè)10Ω和5pF的電容，m2和m3的值均大于1，如圖1，圖2 所示。晶體管實(shí)現(xiàn)了在帶寬內(nèi)條件穩(wěn)定，并且測(cè)得在2.1GHz時(shí)的輸入阻抗為16.827- j16.041。同時(shí)發(fā)現(xiàn)，由于在輸出端加入了電阻，使得Fmin由0.48增大到0.573，Topt 為0.329 ∠125.99°，Zopt=（30.007 +j17.754）Ω 。其中，Topt是最佳信源反射系數(shù)。
圖1 利用模塊SParams 進(jìn)行仿真的電路原理圖
圖2 輸入/ 輸出mu 與頻率的關(guān)系
1.3 制定方案
如圖3所示，將可用增益圓族與噪聲系數(shù)圓族畫在同一個(gè)Ts平面上。通過分析可知，如果可用增益圓通過最佳噪聲系數(shù)所在點(diǎn)的位置，并根據(jù)該點(diǎn)來進(jìn)行輸入端電路匹配的話，此時(shí)對(duì)于LNA而言，噪聲系數(shù)是最小的，但是其增益并沒有達(dá)到最佳放大。因此它是通過犧牲可用增益來?yè)Q取的。在這種情況下，該晶體管增益可以達(dá)到14dB左右，F(xiàn)min大約為0.48，如圖3所示。
另一種方案是在可用增益和噪聲系數(shù)之間取得平衡，以盡可能用小噪聲匹配為目標(biāo)，采用在兼顧增益前提下的設(shè)計(jì)方案。在這種情況下該晶體管增益大約為15dB左右， Fmin大約為0.7(見圖3)。這個(gè)就是本文中提到的第2種方案。
圖3 同一個(gè)Ts平面上的可用增益圓族與噪聲系數(shù)圓族
2 以最佳噪聲系數(shù)為設(shè)計(jì)目標(biāo)方案的仿真
2.1 輸入匹配電路設(shè)計(jì)
對(duì)于低噪聲放大器，為了獲得最小的噪聲系數(shù)，Ts有個(gè)最佳Topt系數(shù)值，此時(shí)LNA達(dá)到最小噪聲系數(shù)，即達(dá)到最佳噪聲匹配狀態(tài)。當(dāng)匹配狀態(tài)偏離最佳位置時(shí)，LNA的噪聲系數(shù)將增大。前面定性分析中已經(jīng)獲得Topt=0.329∠125.99°，以及對(duì)應(yīng)的Zopt=30.007 + j17.754Ω下面可以利用ADS 的Passive CIRcuit / MicorST rip Co nt ro lWindow 這個(gè)工具，自動(dòng)生成輸入端口的匹配電路。
在原理圖中添加一個(gè)DA_SSMatch1 的智能模塊，然后修改其中的設(shè)置：F=2.1GH z，Zin=50Ω。值得注意的是，利用該工具生成匹配電路時(shí)，Zload 是Zopt 的共軛。設(shè)置完畢后，再添加一個(gè)MSub的控件，該控件主要用于描述基板的基本信息，修改其中的設(shè)置為H=0.8mm，Er=4.3，Mur=1，CONd=5.88 × 107 ，H u=1.0e + 33mm，T=0.03mil。設(shè)置完后，即可進(jìn)行自動(dòng)匹配電路的生成，結(jié)果電路如圖4所示。
圖4 輸入端口的匹配電路
將輸入匹配電路添加到圖1后再進(jìn)行S參數(shù)的仿真�？梢钥吹�，最佳噪聲系數(shù)Topt 的位置由于輸入匹配電路的加入而成功匹配到50Ω的位置。
2.2 輸出端匹配電路設(shè)計(jì)
根據(jù)最大功率增益原則進(jìn)行輸出端匹配電路的設(shè)計(jì)(考慮到輸出穩(wěn)定電路的存在，對(duì)輸出阻抗的影響，在進(jìn)行輸出阻抗測(cè)量時(shí)要把穩(wěn)定電路計(jì)算在內(nèi))，即將輸出阻抗(Zout=8.055- j8.980，如圖5所示)使用上述的方法匹配到50Ω 。得到的輸出端匹配電路如圖6所示。
圖5 輸出阻抗匹配
圖6 輸出端匹配電路
2.3 仿真結(jié)果
觀察最后的仿真結(jié)果可以看到，增益為14.4dB；噪聲系數(shù)為0.586，這與穩(wěn)定后的晶體管最佳噪聲系數(shù)0.573非常接近，且增益平坦度低，穩(wěn)定性能優(yōu)異。具體性能指標(biāo)如圖7所示。
圖7 原理圖仿真數(shù)據(jù)
3 以噪聲系數(shù)為主兼顧增益為設(shè)計(jì)目標(biāo)方案的仿真
3.1 輸入匹配電路設(shè)計(jì)
如果選擇基板材料為環(huán)氧玻璃FR4基板，介電常數(shù)為4.3，厚度為0.8mm，則2.1GHz 時(shí)的晶體管輸入阻抗為16.827- j16.041。采用上述匹配電路生成方法，輸入匹配電路采用ADS設(shè)計(jì)向?qū)е械膯沃Ч?jié)模塊來設(shè)計(jì)�？梢院芸斓玫綀D8中的匹配電路。如圖9所示，圖中m6=50（0.927+ j0.001）。與50Ω的非常接近，所以得出的輸入端匹配情況比較合理。
圖8 輸入匹配電路
圖9 加入輸入匹配電路后的S 11 的smit h 原圖
3.2 輸出匹配電路設(shè)計(jì)
在完成輸入匹配電路設(shè)計(jì)之后，可以對(duì)輸出匹配電路進(jìn)行設(shè)計(jì)。在此充分發(fā)揮CAD軟件的優(yōu)勢(shì)，借助優(yōu)化的方法來實(shí)現(xiàn)�；具^程如下：
將輸入匹配電路的結(jié)果添加到圖10中，并在晶體管輸出端添加如圖所示的微帶。調(diào)出優(yōu)化控件，并將優(yōu)化的目標(biāo)設(shè)置為dB（S ）11））為- 20, dB（S （22））為- 15。
在優(yōu)化開始時(shí)，先將T L1, T L2, TL3 寬度設(shè)置為61.394mil，這是為了保障在考慮到板材、板材厚度等因素下微帶線的特性阻抗為50Ω。預(yù)設(shè)T L1, T L2,TL3的長(zhǎng)度，優(yōu)化一次后，刷新結(jié)果，觀察各種圖表的指標(biāo)是否更好，數(shù)值是否達(dá)到設(shè)置的最大值，如果達(dá)到最大值，再次改變?cè)O(shè)置值重新優(yōu)化。反復(fù)多次后，將會(huì)達(dá)到再次改變這幾個(gè)數(shù)值，若改變后對(duì)于各種指標(biāo)作用不大，可以嘗試改變電阻和輸入匹配的數(shù)值再進(jìn)行優(yōu)化。
通過多次調(diào)試發(fā)現(xiàn)，R1設(shè)為15Ω，以及加上TL7后，增益和噪聲系數(shù)以及輸入輸出駐波比效果更好。仿真電路原理圖及優(yōu)化控件和目標(biāo)控件如圖10所示。
圖10 仿真電路原理圖及優(yōu)化控件和目標(biāo)控件
3.3 仿真結(jié)果
觀察最后的仿真結(jié)果可以看到，增益為15.816dB；噪聲系數(shù)為0.708，該指標(biāo)均比定性分析時(shí)的都要好，其他性能指標(biāo)如圖11所示。
圖11 原理圖仿真數(shù)據(jù)
4 結(jié) 語
通過對(duì)晶體管進(jìn)行定性分析，可以根據(jù)實(shí)際需要選擇低噪聲前置放大器的設(shè)計(jì)方案，第一種方案的最佳噪聲系數(shù)是以犧牲增益而得到的；第二種方案是以提高噪聲系數(shù)為代價(jià)，降低駐波比VSWR的值得到的。2種方法利用計(jì)算機(jī)輔助設(shè)計(jì)工具均可以快速實(shí)現(xiàn)，各有各自的存在價(jià)值，這在很多場(chǎng)合都得到了應(yīng)用。
